- 101134 Просмотра
- Обсудить
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
МАЛОЭТАЖНЫХ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
В соответствии с п. 3 настоящего приложения к главе СНиП вычисляем условную расчетную ширину сваи: bс=1,5 d + 0,5=1,5×0,6 + 0,5=1,4. Таблица 8 =aдz =2,6 0 2,109 2,058 1 0 3,246 2,109 0 1 0,21 1,703 1,85 0,997 –0,04 2,808 2,088 0,203 0,936 0,47 1,255 1,594 0,912 –0,167 2,275 2,006 0,421 0,716 0,73 0,873 1,348 0,907 –0,329 1,67 875 0,568 0,405 0,99 0,552 1,125 0,801 –0,485 1,302 718 0,629 0,065 1,25 0,285 0,985 0,658 –0,604 0,877 556 0,604 –0,248 1,51 0,063 0,785 0,492 –0,664 0,492 41 0,506 –0,49 1,77 –0,127 0,68 0,319 –0,649 0,141 297 0,359 –0,621 2,03 –0,295 0,618 0,162 –0,543 –0,186 225 0,196 –0,608 2,29 –0,451 0,592 0,046 –0,333 –0,499 193 0,059 -0,413 2,55 0,604 0,588 0 0 –0,809 187 0 0 =2,7 0 2 1,978 1 0 3,095 2 0 1 0,22 1,596 1,762 0,997 –0,04 2,665 1,977 0,211 0,934 0,49 1,156 1,496 0,97 –0,167 2,142 1,888 0,436 0,71 0,76 0,787 1,242 0,904 –0,327 1,65 1,748 0,587 0,396 1,03 0,483 1,012 0,795 –0,477 1,201 1,579 0,647 0,056 1,3 0,238 0,816 0,65 –0,587 0,798 1,406 0,62 0,253 1,57 0,039 0,663 0,483 –0,638 0,44 1,251 0,517 –0,489 1,84 –0,124 0,556 0,312 –0,616 0,119 1,131 0,366 –0,614 2,11 –0,265 0,493 0,158 –0,511 –0,175 1,055 0,199 –0,596 2,33 –0,394 0,467 0,045 –0,31 –0,455 1,022 0,06 –0,403 2,65 –0,519 0,463 0 0 –0,73 1,016 0 0 =2,8 0 1,922 1,917 1 0 2,968 1,912 0 1 0,22 1,507 1,997 0,041 0,121 2,542 1,887 0,219 0,933 0,5 1,072 1,417 0,969 –0,169 2,026 1,792 0,451 0,703 0,78 0,713 1,154 0,899 –0,327 1,544 1,642 0,604 0,385 1,06 0,423 0,917 0,787 –0,47 1,109 1,462 0,665 0,046 1,34 0,196 0,717 0,64 –0,571 0,726 1,278 0,634 –0,259 1,62 0,018 0,561 0,473 –0,613 0,392 1,114 0,527 –0,488 1,9 –0,123 0,452 0,303 –0,585 0,098 0,988 0,371 –0,605 2,18 –0,24 0,389 0,152 –0,48 –0,166 0,908 0,201 –0,583 2,46 –0,344 0,363 0,043 –0,288 –0,414 0,872 0,06 –0,392 2,74 –0,445 0,359 0 0 –0,657 0,867 0 0 =2,9 0 1,841 1,87 1 0 2,862 1,841 0 1 0,23 1,434 1,638 0,997 –0,042 2,437 1,815 0,226 0,931 0,52 1,001 1,353 0,997 –0,327 1,924 1,713 0,465 0,696 1,1 0,371 0,838 0,779 –0,465 1,449 1,553 0,622 0,374 1,39 0,158 0,633 0,629 –0,557 1,026 1,362 0,681 0,035 1,68 0,001 0,475 0,462 –0,59 0,66 1,167 0,646 –0,266 1,97 –0,122 0,366 0,294 –0,555 0,347 0,994 0,534 –0,486 2,26 –0,218 0,302 0,147 –0,449 0,079 0,862 0,374 –0,596 2,55 –0,301 0,277 0,041 –0,267 –0,157 0,776 0,202 –0,569 2,84 –0,381 0,272 0 0 0,377 0,742 0,06 –0,38 =3 0 1,786 1,835 1 0 2,773 1,786 0 1 0,24 1,374 1,596 0,996 –0,043 2,347 1,757 0,234 0,928 0,54 0,94 1,3 0,965 –0,175 1,834 1,648 0,48 0,688 0,84 0,592 1,021 0,889 –0,329 1,364 1,476 0,638 0,361 1,14 0,324 0,771 0,77 –0,461 0,951 1,275 0,696 0,022 1,44 0,125 0,562 0,617 –0,545 0,599 1,071 0,656 –0,273 1,74 –0,018 0,402 0,449 –0,576 0,306 0,89 0,54 –0,486 2,04 –0,121 0,293 0,283 –0,526 0,061 0,751 0,376 –0,585 2,34 –0,198 0,23 0,14 –0,419 –0,15 0,665 0,202 –0,553 2,64 –0,263 0,204 0,039 –0,246 –0,343 0,627 0,06 –0,367 2,94 –0,323 0,2 0 0 ‑0,529 0,621 0 0 =3,1 0 1,742 1,809 1 0 2,7 1,742 0 1 0,25 1,324 1,562 0,996 –0,049 2,27 1,711 0,242 0,926 0,56 0,887 1,257 0,963 –0,178 0,56 1,756 1,959 0,494 0,87 0,543 0,968 0,883 –0,332 1,288 1,415 0,654 0,347 1,18 0,283 0,714 0,76 –0,46 0,882 1,201 0,708 0,008 1,49 0,096 0,502 0,604 –0,533 0,543 0,986 0,664 ‑0,281 1,8 –0,033 0,34 0,435 –0,546 0,268 0,797 0,543 ‑0,488 2,11 –0,121 0,231 0,272 ‑0,497 0,44 0,654 0,376 –0,573 2,42 –0,181 0,169 0,133 –0,39 ‑0,143 0,565 0,201 –0,535 2,73 –0,229 0,144 0,036 –0,225 –0,311 0,526 0,059 ‑0,352 3,04 –0,273 0,14 0 0 –0,473 0,5 0 0 =3,2 0 1,708 1,79 1 0 2,639 1,798 0 1, 0,26 1,282 1,535 0,996 –0,046 2,205 1,676 0,249 0,923 0,58 0,842 1,22 0,96 –0,183 1,686 1,552 0,507 0,669 0,9 0,499 0,925 0,877 –0,336 1,219 1,361 0,669 0,332 1,22 0,246 0,664 0,749 –0,458 0,819 1,136 0,72 –0,007 1,54 0,07 0,449 0,59 ‑0,523 0,491 0,912 0,67 –0,29 1,86 –0,047 0,287 0,421 –0,526 0,232 0,716 0,544 –0,481 2,18 –0,12 0,179 0,26 –0,47 0,028 0,568 0,374 –0,561 2,5 –0,166 0,118 0,126 –0,361 –0,137 0,477 0,198 –0,517 2,82 –0,2 0,094 0,034 –0,204 –0,282 0,437 0,058 –0,336 3,14 –0,229 0,09 0 0 –0,421 0,431 0 0 =3,3 0 1,682 1,777 1 0 2,59 1,682 0 1 0,26 1,248 1,513 0,996 –0,048 2,149 1,648 0,257 0,92 0,59 0,802 1,189 0,958 –0,188 ¾ ¾ ¾ ¾ 0,92 0,461 0,886 0,87 –0,341 1,156 1,315 0,682 0,315 1,25 0,218 0,62 0,737 –0,457 0,76 1,079 0,729 –0,023 1,58 0,046 0,403 0,575 –0,514 0,443 0,845 0,674 –0,299 1,91 –0,059 0,242 0,405 –0,506 1,199 0,643 0,543 –0,479 2,24 –0,12 0,135 0,247 –0,443 0,013 0,491 0,371 –0,547 2,57 –0,153 0,076 0,118 –0,333 –0,132 0,399 0,195 –0,496 2,9 –0,173 0,052 0,031 –0,184 –0,256 0,359 0,057 –0,319 3,23 –0,19 0,049 0 0 –0,372 0,352 0 0 =3,4 0 1,663 1,767 1 0 2,551 1,663 0 1 0,27 1,219 1,495 0,995 ‑0,05 2,102 1,626 0,264 0,917 0,61 0,768 1,162 0,955 –0,194 1,57 1,488 0,534 0,647 0,95 0,426 0,852 0,862 –0,347 1,099 1,276 0,695 0,298 1,29 0,184 0,581 0,724 –0,458 0,706 1,029 0,738 –0,04 1,63 0,025 0,363 0,558 ‑0,505 0,399 0,786 0,676 –0,308 1,97 –0,07 0202 0,388 –0,488- 0,168 0,578 0,539 –0,476 2,31 –0,119 0,097 0,233 ‑0,416 –0,001 0,424 0,365 –0,532 2,65 –0,141 0,04 0,109 –0,305 –0,127 0,33 0,19 –0,475 2,99 ‑0,15 0,018 0,029 –0,165 ‑0,231 0,29 0,055 ‑0,301 3,33 –0,15 0,015 0 0 0,328 0,283 0 0 =3,5 0 1,648 1,716 1 0 2,52 1,648 0 1 0,28 1,195 1,481 0,996 –0,052 2,062 1,61 0,272 0,913 0,63 0,737 1,139 0,952 –0,2 1,521 1,464 0,546 0,634 0,98 0,395 0,812 0,854 –0,353 1,046 1,241 0,,/07 0,279 1,33 0,157 0,546 0,71 –0,459 1,657 0,984 0,744 –0,058 1,68 0,006 0,327 0,541 –0,497 0,357 0,732 0,675 ‑0,318 2,03 –0,079 0,168 0,73 –0,47 0,139 0,519 0,534 –0,473 2,38 0,118 0,066 0,218 –0,391 –0,013 0,363 0,357 –0,516 2,73 –0,13 0,011 0,1 –0,278 –0,122 0,269 0,185 –0,452 3,08 –0,13 0,01 0,026 –0,145 –0,208 0,229 0,053 –0,282 3,43 –0,126 0,013 0 0 –0,286 0,223 0 0 =3,6 0 1,638 1,756 1 0 2,495 1,636 0 1 0,29 1,174 1,469 0,994 0,055 2,028 1,597 0,279 0,909 0,65 0,709 1,117 0,949 ‑0,207 1,477 1,443 0,558 0,621 1,01 0,366 0,793 0,846 –0,36 0,98 1,21 0,117 0,259 1,87 0,133 0,514 0,696 –0,461 0,61 0,942 0,748 0,077 1,73 –0,011 0,294 0,522 –0,49 0,318 0,634 0,672 –0,328 2,09 –0,087 0,138 0,351 –0,452 0,113 0,467 0,526 –0,469 2,45 –0,025 0,309 0,348 –0,5 –0,117 0,039 0,203 –0,366 2,81 –0,118 0,215 0,178 –0,439 –0,12 0,013 0,091 –0,252 3,17 –0,187 0,176 0,05 –0,263 –0,111 0,032 0,023 –0,127 3,53 –0,248 0,17 0 0 ‑0,095 0,035 0 0 =3,7 0 1,631 1,754 1 0 2,477 1,631 0 1 0,3 1,156 1,458 0,994 –0,057 1,998 1,588 0,286 0,906 0,67 0,684 1,097 0,945 –0,214 1,437 1,426 0,570 0,607 1,04 0,34 0,766 0,836 –0,368 0,953 1,182 0,727 0,239 1,41 0,111 0,484 0,681 –0,463 0,567 0,904 0,751 ‑0,096 1,78 –0,026 0,265 0,503 –0,482 0,282 0,639 0,667 –0,338 2,15 –0,094 0,111 0,332 –0,435 0,088 0,419 0,515 ‑0,465 2,52 –0,116 0,116 0,187 –0,342 –0,036 0,261 0,337 ‑0,482 2,89 –0,111 0,032 0,082 –0,227 –0,113 0,168 0,17 –0,404 3,26 –0,095 0,05 0,02 –0,109 –0,167 0,13 0,048 –0,243 3,63 ‑0,076 0,052 0 0 –0,214 0,124 0 0 =3,8 0 1,626 1,752 1 0 2,463 1,626 0 1 0,3 1,139 1,448 0,994 –0,06 1,973 1,581 0,294 0,901 0,68 0,66 1,079 0,941 –0,221 1,401 1,411 0,582 0,593 1,06 0,316 0,741 0,827 –0,375 0,911 1,156 0,736 0,217 1,44 0,09 0,457 0,665 –0,465 0,526 0,869 0,752 –0,116 1,82 0,039 0,238 0,484 –0,475 0,249 0,598 0,66 –0,348 2,2 –0,099 0,088 0,312 ‑0,418 0,066 0,376 0,503 –0,461 2,58 –0,114 0,003 0,171 –0,318 –0,045 0,219 0,324 –0,464 2,96 –0,108 0,048 0,072 –0,203 –0,109 0,128 0,161 –0,379 3,34 –0,081 0,063 0,017 –0,092 –0,149 0,09 0,044 –0,223 3,72 –0,056 0,065 0 0 ‑0,182 0,084 0 0 =3,9 0 1,623 1,751 1 0 2,452 1,623 0 0 0,31 1,126 1,44 0,993 –0,062 1,951 1,576 0,301 0,897 0,7 0,639 1,051 0,938 –0,228 1,367 1,397 0,593 0,577 1,09 0,294 0,717 0,817 –0,383 0,872 1,132 0,743 0,195 1,48 0,072 0,43 0,648 –0,467 0,488 0,836 0,752 –0,137 1,87 –0,051 0,214 0,463 –0,468 0,218 0,56 0,651 –0,358 2,26 –0,104 0,067 0,292 –0,401 0,045 0,336 0,468 –0,456 2,65 –0,111 0,019 0,155 –0,295 –0,054 0,181 0,309 –0,446 3,04 –0,095 0,06 0,063 –0,179 –0,105 0,092 0,151 –0,354 3,43 –0,068 0,073 0,014 –0,076 –0,132 0,057 0,041 –0,202 3,82 –0,039 0,075 0 0 –0,153 0,051 0 0 =4 0 1,622 1,751 1 0 2,445 1,622 0 1 0,32 1,113 1,431 0,993 0,065 1,931 1,572 0,308 0,892 0,72 0,618 1,044 0,933 0,24 1,336 1,385 0,603 0,562 1,12 0,273 0,694 0,806 –0,391 0,836 1,109 0,75 0,172 1,52 0,055 0,405 0,631 –0,47 0,453 0,805 0,75 –0,157 1,92 –0,062 0,191 0,442 –0,461 0,189 0,524 0,64 –0,368 2,32 –0,107 0,049 0,271 –0,385 0,026 0,3 0,472 –0,451 2,72 –0,109 0,032 0,139 –0,273 –0,061 0,147 0,294 –0,427 3,12 –0,088 0,069 0,053 –0,157 –0,101 0,062 0,141 –0,328 3,52 –0,057 0,08 0,011 –0,061 –0,117 0,028 0,038 –0,182 3,92 –0,025 0,082 0 0 –0,127 0,028 0 0 Из табл. 1 приложения для мелкого песка средней плотности принимаем коэффициент пропорциональности: тс/м4. Находим вспомогательную величину r м-5, а по ней из табл. 2 приложения находим значение коэффициента деформации: aд=0,570 1/м. Вычисляем приведенную глубину заложения сваи в грунте: = 0,576×8=4,6. Горизонтальное перемещение уо и угол поворота yо сечения сваи в уровне поверхности грунта определяем по формулам (36) и (37) при z=0. При этом следует принять Ho=H=4,15 тс; Мо=М + Hlo=4,15×2=8,3 тс×м. По табл. 7 при =4 (так как l=4,6 > 4) и z=0 находим: =1,622; =2,445; =1,751; =1,622. Далее найдем по формулам (36) и (37): м; рад. Максимальное значение изгибающего момента находим по формуле (38) при следующих значениях Но и Мо взятых с коэффициентом перегрузки 1,2: Но=4,15×1,2=5 тс; Мо=8,3×1,2=10 тс×м. При этом выражение (38) принимает вид: . По полученному выражению найдем значения изгибающего момента при различных значениях z, используя табличные величины функций и при l=4 (см табл. 7): при =0,32 или при м =10×0,993 + 8,68×0,308=12,6 тс×м; при =0,72 или при м = 10×0,933 + 8,68×0,603=14,65 тс×м; при =1,12 или при м =10×0,806 + 8,68×0,75=14,57 тс×м; при =1,52 или при м =10×0,631 + 8,68×0,75=12,82 тс×м. Из приведенных вычислений видно, что максимальное значение изгибающего момента Ммакс=14,57 тс×м
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
МЕТОДИЧЕСКИЕ ПРИНЦИПЫ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ОЦЕНКИ ПРОЕКТНЫХ РЕШЕНИЙ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
1. Эффективность применения фундаментов различных типов и конструкций может быть установлена только на основе их вариантного проектирования и технико-экономической оценки проектных решений. При обоснованиях должны рассматриваться все типы фундаментов, отвечающие техническим требованиям применения в данных инженерно-геологических условиях строительства. Технико-экономическая оценка вариантов свайных фундаментов включает: анализ технической целесообразности и рациональности использования фундамента рассматриваемого типа или свай различных конструкций в рассматриваемых условиях; анализ проектных решений в части их конструктивной и эксплуатационной равнонадежности; сравнительный анализ технико-экономических показателей проектных решений. Стоимостные показатели по сравниваемым вариантам должны рассчитываться для условий одного и того же района строительства в едином уровне цен на конструкции и материалы с применением единой сметно-нормативной базы или единых принципов определения показателей. 2. Техническая целесообразность использования свай различных видов оценивается: технической допустимостью применения рассматриваемых видов фундаментов или свай в заданных грунтовых и других условиях строительной площадки (обеспечение изготовления фундаментов при гарантированном качестве работ, возможность транспортировки элементов фундамента заданных габаритов в пределах и вне пределов строительной площадки, возможность погружения свай в заданных грунтовых условиях до требуемых отметок и т.п.); реальной возможностью выполнения работ по устройству выбранных типов фундаментов и конструкций свай с учетом технической вооруженности строительной организации, которая будет осуществлять производство работ; возможностью получения допустимости осадок фундаментов и необходимой по проекту несущей способности свай в заданных грунтовых условиях. При сравнении различных видов фундаментов следует рассматривать только рациональные конструкции. Это означает, что: при сравнении, например, ленточных и свайных фундаментов необходимо выявить первоначально в каждом виде рациональный тип фундамента из всех возможных вариантов, а затем сравнить их между собой; нельзя сравнивать тщательно проработанный вариант фундамента с вариантом для конкретного объекта, в котором конструкции фундаментов не являются оптимальными; в целях сокращения числа рассматриваемых вариантов необходимо исключать из рассмотрения варианты с низким коэффициентом использования несущей способности свай, существенно отличающихся от единицы, или переработать их, добиваясь повышения этого коэффициента (под коэффициентом использования несущей способности свай принимается отношение суммарной расчетной нагрузки от здания или сооружения к суммарной нагрузке, допустимой по несущей способности всех свай в его фундаменте). Для правильной оценки сравниваемые фундаменты должны быть разработаны с учетом обеспечения одних и тех же условий эксплуатации, рассчитаны в соответствии с действующими нормами на одинаковые нагрузки с одинаковой степенью достоверности расчета и при одинаковых планировочных решениях надземной части и грунтовых условий. 3. Сопоставление технико-экономических показателей фундаментов различных видов возможно только при их равнонадежности. В противном случае при расчете технико-экономических показателей фундаментов на естественном основании должны учитываться затраты на конструктивные мероприятия по повышению пространственной жесткости здания, дополнительные затраты по его эксплуатации (на внеплановые ремонты и наблюдения за осадками), а также стоимость мероприятий по улучшению основания. При сравнении проектных решений свайных фундаментов технико-экономические показатели допускается определять только для изменяемой части нулевого цикла. При сопоставлении свайных фундаментов жилых зданий с низким и высоким ростверком, а также свайных на естественном основании технико-экономические показатели должны рассчитываться для всего нулевого цикла до уровня низа перекрытия первого этажа, если не имеется конструктивных изменений в надземной части здания, и с учетом затрат на их устройство, если последние имеют место. Для обеспечения сравнимости все технико-экономические показатели проектных решений фундаментов относятся на единую для рассматриваемых вариантов единицу измерения-100 тс расчетной нагрузки от здания или сооружения. Наряду с этим в качестве расчетной единицы измерения для объекта в целом можно принимать: для жилых зданий-1 м2 общей приведенной площади; для одноэтажных промышленных зданий-1 м2 площади, измеренной в осях здания; для многоэтажных промышленных зданий-1 м2 развернутой площади здания; для отдельно стоящих опор-один фундамент. Установление сравнительной эффективности применения свайных фундаментов различных конструкций на основе сопоставления технико-экономических показателей только одиночных свай не допускается. 4. Технико-экономическая оценка вариантов проектных решений фундаментов производится по основным и дополнительным технико-экономическим показателям. К основным показателям относятся приведенные затраты, себестоимость; к дополнительным-капитальные вложения в материально-техническую базу, общая и построечная трудоемкость, продолжительность работ, расход материалов. В качестве решающего показателя принимаются приведенные затраты, определяемые в общем случае с учетом себестоимости работ, капитальных вложений в базу, трудоемкости и продолжительности возведения фундаментов, расхода материалов. Критерием сравнительной экономической эффективности проектных решений фундаментов является минимум приведенных затрат. При этом должны соблюдаться требования ТП 101-76 «Технические правила по экономному расходованию строительных материалов». Расчет общей трудоемкости как суммы трудозатрат на всех переделах-на предприятиях, при транспортировании, на строительной площадке-позволяет учесть народнохозяйственные издержки производства. Определение только построечной трудоемкости отражает лишь отраслевой принцип технико-экономической оценки проектных решений конструкций. Сравнительная экономическая эффективность проектных решений фундаментов может определяться на основе сопоставления только себестоимости или сметной стоимости их устройства в случаях, если: разница в себестоимости устройства фундаментов по сравниваемым вариантам составляет более 5%; производство анализируемых конструкций фундаментов не требует дополнительных капитальных вложений; эксплуатационная надежность зданий, фундаменты которых сопоставляются, одинакова.
МАЛОЭТАЖНЫХ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
В соответствии с п. 3 настоящего приложения к главе СНиП вычисляем условную расчетную ширину сваи: bс=1,5 d + 0,5=1,5×0,6 + 0,5=1,4. Таблица 8 =aдz =2,6 0 2,109 2,058 1 0 3,246 2,109 0 1 0,21 1,703 1,85 0,997 –0,04 2,808 2,088 0,203 0,936 0,47 1,255 1,594 0,912 –0,167 2,275 2,006 0,421 0,716 0,73 0,873 1,348 0,907 –0,329 1,67 875 0,568 0,405 0,99 0,552 1,125 0,801 –0,485 1,302 718 0,629 0,065 1,25 0,285 0,985 0,658 –0,604 0,877 556 0,604 –0,248 1,51 0,063 0,785 0,492 –0,664 0,492 41 0,506 –0,49 1,77 –0,127 0,68 0,319 –0,649 0,141 297 0,359 –0,621 2,03 –0,295 0,618 0,162 –0,543 –0,186 225 0,196 –0,608 2,29 –0,451 0,592 0,046 –0,333 –0,499 193 0,059 -0,413 2,55 0,604 0,588 0 0 –0,809 187 0 0 =2,7 0 2 1,978 1 0 3,095 2 0 1 0,22 1,596 1,762 0,997 –0,04 2,665 1,977 0,211 0,934 0,49 1,156 1,496 0,97 –0,167 2,142 1,888 0,436 0,71 0,76 0,787 1,242 0,904 –0,327 1,65 1,748 0,587 0,396 1,03 0,483 1,012 0,795 –0,477 1,201 1,579 0,647 0,056 1,3 0,238 0,816 0,65 –0,587 0,798 1,406 0,62 0,253 1,57 0,039 0,663 0,483 –0,638 0,44 1,251 0,517 –0,489 1,84 –0,124 0,556 0,312 –0,616 0,119 1,131 0,366 –0,614 2,11 –0,265 0,493 0,158 –0,511 –0,175 1,055 0,199 –0,596 2,33 –0,394 0,467 0,045 –0,31 –0,455 1,022 0,06 –0,403 2,65 –0,519 0,463 0 0 –0,73 1,016 0 0 =2,8 0 1,922 1,917 1 0 2,968 1,912 0 1 0,22 1,507 1,997 0,041 0,121 2,542 1,887 0,219 0,933 0,5 1,072 1,417 0,969 –0,169 2,026 1,792 0,451 0,703 0,78 0,713 1,154 0,899 –0,327 1,544 1,642 0,604 0,385 1,06 0,423 0,917 0,787 –0,47 1,109 1,462 0,665 0,046 1,34 0,196 0,717 0,64 –0,571 0,726 1,278 0,634 –0,259 1,62 0,018 0,561 0,473 –0,613 0,392 1,114 0,527 –0,488 1,9 –0,123 0,452 0,303 –0,585 0,098 0,988 0,371 –0,605 2,18 –0,24 0,389 0,152 –0,48 –0,166 0,908 0,201 –0,583 2,46 –0,344 0,363 0,043 –0,288 –0,414 0,872 0,06 –0,392 2,74 –0,445 0,359 0 0 –0,657 0,867 0 0 =2,9 0 1,841 1,87 1 0 2,862 1,841 0 1 0,23 1,434 1,638 0,997 –0,042 2,437 1,815 0,226 0,931 0,52 1,001 1,353 0,997 –0,327 1,924 1,713 0,465 0,696 1,1 0,371 0,838 0,779 –0,465 1,449 1,553 0,622 0,374 1,39 0,158 0,633 0,629 –0,557 1,026 1,362 0,681 0,035 1,68 0,001 0,475 0,462 –0,59 0,66 1,167 0,646 –0,266 1,97 –0,122 0,366 0,294 –0,555 0,347 0,994 0,534 –0,486 2,26 –0,218 0,302 0,147 –0,449 0,079 0,862 0,374 –0,596 2,55 –0,301 0,277 0,041 –0,267 –0,157 0,776 0,202 –0,569 2,84 –0,381 0,272 0 0 0,377 0,742 0,06 –0,38 =3 0 1,786 1,835 1 0 2,773 1,786 0 1 0,24 1,374 1,596 0,996 –0,043 2,347 1,757 0,234 0,928 0,54 0,94 1,3 0,965 –0,175 1,834 1,648 0,48 0,688 0,84 0,592 1,021 0,889 –0,329 1,364 1,476 0,638 0,361 1,14 0,324 0,771 0,77 –0,461 0,951 1,275 0,696 0,022 1,44 0,125 0,562 0,617 –0,545 0,599 1,071 0,656 –0,273 1,74 –0,018 0,402 0,449 –0,576 0,306 0,89 0,54 –0,486 2,04 –0,121 0,293 0,283 –0,526 0,061 0,751 0,376 –0,585 2,34 –0,198 0,23 0,14 –0,419 –0,15 0,665 0,202 –0,553 2,64 –0,263 0,204 0,039 –0,246 –0,343 0,627 0,06 –0,367 2,94 –0,323 0,2 0 0 ‑0,529 0,621 0 0 =3,1 0 1,742 1,809 1 0 2,7 1,742 0 1 0,25 1,324 1,562 0,996 –0,049 2,27 1,711 0,242 0,926 0,56 0,887 1,257 0,963 –0,178 0,56 1,756 1,959 0,494 0,87 0,543 0,968 0,883 –0,332 1,288 1,415 0,654 0,347 1,18 0,283 0,714 0,76 –0,46 0,882 1,201 0,708 0,008 1,49 0,096 0,502 0,604 –0,533 0,543 0,986 0,664 ‑0,281 1,8 –0,033 0,34 0,435 –0,546 0,268 0,797 0,543 ‑0,488 2,11 –0,121 0,231 0,272 ‑0,497 0,44 0,654 0,376 –0,573 2,42 –0,181 0,169 0,133 –0,39 ‑0,143 0,565 0,201 –0,535 2,73 –0,229 0,144 0,036 –0,225 –0,311 0,526 0,059 ‑0,352 3,04 –0,273 0,14 0 0 –0,473 0,5 0 0 =3,2 0 1,708 1,79 1 0 2,639 1,798 0 1, 0,26 1,282 1,535 0,996 –0,046 2,205 1,676 0,249 0,923 0,58 0,842 1,22 0,96 –0,183 1,686 1,552 0,507 0,669 0,9 0,499 0,925 0,877 –0,336 1,219 1,361 0,669 0,332 1,22 0,246 0,664 0,749 –0,458 0,819 1,136 0,72 –0,007 1,54 0,07 0,449 0,59 ‑0,523 0,491 0,912 0,67 –0,29 1,86 –0,047 0,287 0,421 –0,526 0,232 0,716 0,544 –0,481 2,18 –0,12 0,179 0,26 –0,47 0,028 0,568 0,374 –0,561 2,5 –0,166 0,118 0,126 –0,361 –0,137 0,477 0,198 –0,517 2,82 –0,2 0,094 0,034 –0,204 –0,282 0,437 0,058 –0,336 3,14 –0,229 0,09 0 0 –0,421 0,431 0 0 =3,3 0 1,682 1,777 1 0 2,59 1,682 0 1 0,26 1,248 1,513 0,996 –0,048 2,149 1,648 0,257 0,92 0,59 0,802 1,189 0,958 –0,188 ¾ ¾ ¾ ¾ 0,92 0,461 0,886 0,87 –0,341 1,156 1,315 0,682 0,315 1,25 0,218 0,62 0,737 –0,457 0,76 1,079 0,729 –0,023 1,58 0,046 0,403 0,575 –0,514 0,443 0,845 0,674 –0,299 1,91 –0,059 0,242 0,405 –0,506 1,199 0,643 0,543 –0,479 2,24 –0,12 0,135 0,247 –0,443 0,013 0,491 0,371 –0,547 2,57 –0,153 0,076 0,118 –0,333 –0,132 0,399 0,195 –0,496 2,9 –0,173 0,052 0,031 –0,184 –0,256 0,359 0,057 –0,319 3,23 –0,19 0,049 0 0 –0,372 0,352 0 0 =3,4 0 1,663 1,767 1 0 2,551 1,663 0 1 0,27 1,219 1,495 0,995 ‑0,05 2,102 1,626 0,264 0,917 0,61 0,768 1,162 0,955 –0,194 1,57 1,488 0,534 0,647 0,95 0,426 0,852 0,862 –0,347 1,099 1,276 0,695 0,298 1,29 0,184 0,581 0,724 –0,458 0,706 1,029 0,738 –0,04 1,63 0,025 0,363 0,558 ‑0,505 0,399 0,786 0,676 –0,308 1,97 –0,07 0202 0,388 –0,488- 0,168 0,578 0,539 –0,476 2,31 –0,119 0,097 0,233 ‑0,416 –0,001 0,424 0,365 –0,532 2,65 –0,141 0,04 0,109 –0,305 –0,127 0,33 0,19 –0,475 2,99 ‑0,15 0,018 0,029 –0,165 ‑0,231 0,29 0,055 ‑0,301 3,33 –0,15 0,015 0 0 0,328 0,283 0 0 =3,5 0 1,648 1,716 1 0 2,52 1,648 0 1 0,28 1,195 1,481 0,996 –0,052 2,062 1,61 0,272 0,913 0,63 0,737 1,139 0,952 –0,2 1,521 1,464 0,546 0,634 0,98 0,395 0,812 0,854 –0,353 1,046 1,241 0,,/07 0,279 1,33 0,157 0,546 0,71 –0,459 1,657 0,984 0,744 –0,058 1,68 0,006 0,327 0,541 –0,497 0,357 0,732 0,675 ‑0,318 2,03 –0,079 0,168 0,73 –0,47 0,139 0,519 0,534 –0,473 2,38 0,118 0,066 0,218 –0,391 –0,013 0,363 0,357 –0,516 2,73 –0,13 0,011 0,1 –0,278 –0,122 0,269 0,185 –0,452 3,08 –0,13 0,01 0,026 –0,145 –0,208 0,229 0,053 –0,282 3,43 –0,126 0,013 0 0 –0,286 0,223 0 0 =3,6 0 1,638 1,756 1 0 2,495 1,636 0 1 0,29 1,174 1,469 0,994 0,055 2,028 1,597 0,279 0,909 0,65 0,709 1,117 0,949 ‑0,207 1,477 1,443 0,558 0,621 1,01 0,366 0,793 0,846 –0,36 0,98 1,21 0,117 0,259 1,87 0,133 0,514 0,696 –0,461 0,61 0,942 0,748 0,077 1,73 –0,011 0,294 0,522 –0,49 0,318 0,634 0,672 –0,328 2,09 –0,087 0,138 0,351 –0,452 0,113 0,467 0,526 –0,469 2,45 –0,025 0,309 0,348 –0,5 –0,117 0,039 0,203 –0,366 2,81 –0,118 0,215 0,178 –0,439 –0,12 0,013 0,091 –0,252 3,17 –0,187 0,176 0,05 –0,263 –0,111 0,032 0,023 –0,127 3,53 –0,248 0,17 0 0 ‑0,095 0,035 0 0 =3,7 0 1,631 1,754 1 0 2,477 1,631 0 1 0,3 1,156 1,458 0,994 –0,057 1,998 1,588 0,286 0,906 0,67 0,684 1,097 0,945 –0,214 1,437 1,426 0,570 0,607 1,04 0,34 0,766 0,836 –0,368 0,953 1,182 0,727 0,239 1,41 0,111 0,484 0,681 –0,463 0,567 0,904 0,751 ‑0,096 1,78 –0,026 0,265 0,503 –0,482 0,282 0,639 0,667 –0,338 2,15 –0,094 0,111 0,332 –0,435 0,088 0,419 0,515 ‑0,465 2,52 –0,116 0,116 0,187 –0,342 –0,036 0,261 0,337 ‑0,482 2,89 –0,111 0,032 0,082 –0,227 –0,113 0,168 0,17 –0,404 3,26 –0,095 0,05 0,02 –0,109 –0,167 0,13 0,048 –0,243 3,63 ‑0,076 0,052 0 0 –0,214 0,124 0 0 =3,8 0 1,626 1,752 1 0 2,463 1,626 0 1 0,3 1,139 1,448 0,994 –0,06 1,973 1,581 0,294 0,901 0,68 0,66 1,079 0,941 –0,221 1,401 1,411 0,582 0,593 1,06 0,316 0,741 0,827 –0,375 0,911 1,156 0,736 0,217 1,44 0,09 0,457 0,665 –0,465 0,526 0,869 0,752 –0,116 1,82 0,039 0,238 0,484 –0,475 0,249 0,598 0,66 –0,348 2,2 –0,099 0,088 0,312 ‑0,418 0,066 0,376 0,503 –0,461 2,58 –0,114 0,003 0,171 –0,318 –0,045 0,219 0,324 –0,464 2,96 –0,108 0,048 0,072 –0,203 –0,109 0,128 0,161 –0,379 3,34 –0,081 0,063 0,017 –0,092 –0,149 0,09 0,044 –0,223 3,72 –0,056 0,065 0 0 ‑0,182 0,084 0 0 =3,9 0 1,623 1,751 1 0 2,452 1,623 0 0 0,31 1,126 1,44 0,993 –0,062 1,951 1,576 0,301 0,897 0,7 0,639 1,051 0,938 –0,228 1,367 1,397 0,593 0,577 1,09 0,294 0,717 0,817 –0,383 0,872 1,132 0,743 0,195 1,48 0,072 0,43 0,648 –0,467 0,488 0,836 0,752 –0,137 1,87 –0,051 0,214 0,463 –0,468 0,218 0,56 0,651 –0,358 2,26 –0,104 0,067 0,292 –0,401 0,045 0,336 0,468 –0,456 2,65 –0,111 0,019 0,155 –0,295 –0,054 0,181 0,309 –0,446 3,04 –0,095 0,06 0,063 –0,179 –0,105 0,092 0,151 –0,354 3,43 –0,068 0,073 0,014 –0,076 –0,132 0,057 0,041 –0,202 3,82 –0,039 0,075 0 0 –0,153 0,051 0 0 =4 0 1,622 1,751 1 0 2,445 1,622 0 1 0,32 1,113 1,431 0,993 0,065 1,931 1,572 0,308 0,892 0,72 0,618 1,044 0,933 0,24 1,336 1,385 0,603 0,562 1,12 0,273 0,694 0,806 –0,391 0,836 1,109 0,75 0,172 1,52 0,055 0,405 0,631 –0,47 0,453 0,805 0,75 –0,157 1,92 –0,062 0,191 0,442 –0,461 0,189 0,524 0,64 –0,368 2,32 –0,107 0,049 0,271 –0,385 0,026 0,3 0,472 –0,451 2,72 –0,109 0,032 0,139 –0,273 –0,061 0,147 0,294 –0,427 3,12 –0,088 0,069 0,053 –0,157 –0,101 0,062 0,141 –0,328 3,52 –0,057 0,08 0,011 –0,061 –0,117 0,028 0,038 –0,182 3,92 –0,025 0,082 0 0 –0,127 0,028 0 0 Из табл. 1 приложения для мелкого песка средней плотности принимаем коэффициент пропорциональности: тс/м4. Находим вспомогательную величину r м-5, а по ней из табл. 2 приложения находим значение коэффициента деформации: aд=0,570 1/м. Вычисляем приведенную глубину заложения сваи в грунте: = 0,576×8=4,6. Горизонтальное перемещение уо и угол поворота yо сечения сваи в уровне поверхности грунта определяем по формулам (36) и (37) при z=0. При этом следует принять Ho=H=4,15 тс; Мо=М + Hlo=4,15×2=8,3 тс×м. По табл. 7 при =4 (так как l=4,6 > 4) и z=0 находим: =1,622; =2,445; =1,751; =1,622. Далее найдем по формулам (36) и (37): м; рад. Максимальное значение изгибающего момента находим по формуле (38) при следующих значениях Но и Мо взятых с коэффициентом перегрузки 1,2: Но=4,15×1,2=5 тс; Мо=8,3×1,2=10 тс×м. При этом выражение (38) принимает вид: . По полученному выражению найдем значения изгибающего момента при различных значениях z, используя табличные величины функций и при l=4 (см табл. 7): при =0,32 или при м =10×0,993 + 8,68×0,308=12,6 тс×м; при =0,72 или при м = 10×0,933 + 8,68×0,603=14,65 тс×м; при =1,12 или при м =10×0,806 + 8,68×0,75=14,57 тс×м; при =1,52 или при м =10×0,631 + 8,68×0,75=12,82 тс×м. Из приведенных вычислений видно, что максимальное значение изгибающего момента Ммакс=14,57 тс×м
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
МЕТОДИЧЕСКИЕ ПРИНЦИПЫ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ОЦЕНКИ ПРОЕКТНЫХ РЕШЕНИЙ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
1. Эффективность применения фундаментов различных типов и конструкций может быть установлена только на основе их вариантного проектирования и технико-экономической оценки проектных решений. При обоснованиях должны рассматриваться все типы фундаментов, отвечающие техническим требованиям применения в данных инженерно-геологических условиях строительства. Технико-экономическая оценка вариантов свайных фундаментов включает: анализ технической целесообразности и рациональности использования фундамента рассматриваемого типа или свай различных конструкций в рассматриваемых условиях; анализ проектных решений в части их конструктивной и эксплуатационной равнонадежности; сравнительный анализ технико-экономических показателей проектных решений. Стоимостные показатели по сравниваемым вариантам должны рассчитываться для условий одного и того же района строительства в едином уровне цен на конструкции и материалы с применением единой сметно-нормативной базы или единых принципов определения показателей. 2. Техническая целесообразность использования свай различных видов оценивается: технической допустимостью применения рассматриваемых видов фундаментов или свай в заданных грунтовых и других условиях строительной площадки (обеспечение изготовления фундаментов при гарантированном качестве работ, возможность транспортировки элементов фундамента заданных габаритов в пределах и вне пределов строительной площадки, возможность погружения свай в заданных грунтовых условиях до требуемых отметок и т.п.); реальной возможностью выполнения работ по устройству выбранных типов фундаментов и конструкций свай с учетом технической вооруженности строительной организации, которая будет осуществлять производство работ; возможностью получения допустимости осадок фундаментов и необходимой по проекту несущей способности свай в заданных грунтовых условиях. При сравнении различных видов фундаментов следует рассматривать только рациональные конструкции. Это означает, что: при сравнении, например, ленточных и свайных фундаментов необходимо выявить первоначально в каждом виде рациональный тип фундамента из всех возможных вариантов, а затем сравнить их между собой; нельзя сравнивать тщательно проработанный вариант фундамента с вариантом для конкретного объекта, в котором конструкции фундаментов не являются оптимальными; в целях сокращения числа рассматриваемых вариантов необходимо исключать из рассмотрения варианты с низким коэффициентом использования несущей способности свай, существенно отличающихся от единицы, или переработать их, добиваясь повышения этого коэффициента (под коэффициентом использования несущей способности свай принимается отношение суммарной расчетной нагрузки от здания или сооружения к суммарной нагрузке, допустимой по несущей способности всех свай в его фундаменте). Для правильной оценки сравниваемые фундаменты должны быть разработаны с учетом обеспечения одних и тех же условий эксплуатации, рассчитаны в соответствии с действующими нормами на одинаковые нагрузки с одинаковой степенью достоверности расчета и при одинаковых планировочных решениях надземной части и грунтовых условий. 3. Сопоставление технико-экономических показателей фундаментов различных видов возможно только при их равнонадежности. В противном случае при расчете технико-экономических показателей фундаментов на естественном основании должны учитываться затраты на конструктивные мероприятия по повышению пространственной жесткости здания, дополнительные затраты по его эксплуатации (на внеплановые ремонты и наблюдения за осадками), а также стоимость мероприятий по улучшению основания. При сравнении проектных решений свайных фундаментов технико-экономические показатели допускается определять только для изменяемой части нулевого цикла. При сопоставлении свайных фундаментов жилых зданий с низким и высоким ростверком, а также свайных на естественном основании технико-экономические показатели должны рассчитываться для всего нулевого цикла до уровня низа перекрытия первого этажа, если не имеется конструктивных изменений в надземной части здания, и с учетом затрат на их устройство, если последние имеют место. Для обеспечения сравнимости все технико-экономические показатели проектных решений фундаментов относятся на единую для рассматриваемых вариантов единицу измерения-100 тс расчетной нагрузки от здания или сооружения. Наряду с этим в качестве расчетной единицы измерения для объекта в целом можно принимать: для жилых зданий-1 м2 общей приведенной площади; для одноэтажных промышленных зданий-1 м2 площади, измеренной в осях здания; для многоэтажных промышленных зданий-1 м2 развернутой площади здания; для отдельно стоящих опор-один фундамент. Установление сравнительной эффективности применения свайных фундаментов различных конструкций на основе сопоставления технико-экономических показателей только одиночных свай не допускается. 4. Технико-экономическая оценка вариантов проектных решений фундаментов производится по основным и дополнительным технико-экономическим показателям. К основным показателям относятся приведенные затраты, себестоимость; к дополнительным-капитальные вложения в материально-техническую базу, общая и построечная трудоемкость, продолжительность работ, расход материалов. В качестве решающего показателя принимаются приведенные затраты, определяемые в общем случае с учетом себестоимости работ, капитальных вложений в базу, трудоемкости и продолжительности возведения фундаментов, расхода материалов. Критерием сравнительной экономической эффективности проектных решений фундаментов является минимум приведенных затрат. При этом должны соблюдаться требования ТП 101-76 «Технические правила по экономному расходованию строительных материалов». Расчет общей трудоемкости как суммы трудозатрат на всех переделах-на предприятиях, при транспортировании, на строительной площадке-позволяет учесть народнохозяйственные издержки производства. Определение только построечной трудоемкости отражает лишь отраслевой принцип технико-экономической оценки проектных решений конструкций. Сравнительная экономическая эффективность проектных решений фундаментов может определяться на основе сопоставления только себестоимости или сметной стоимости их устройства в случаях, если: разница в себестоимости устройства фундаментов по сравниваемым вариантам составляет более 5%; производство анализируемых конструкций фундаментов не требует дополнительных капитальных вложений; эксплуатационная надежность зданий, фундаменты которых сопоставляются, одинакова.
Теги
Похожие материалы
Никто не решился оставить свой комментарий.
Будь-те первым, поделитесь мнением с остальными.
Будь-те первым, поделитесь мнением с остальными.